Пособия к снип 20402

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ КОММУНАЛЬНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ И ОЧИСТКИ ВОДЫ (НИИ КВОВ)
АКХ им. К. Д. ПАМФИЛОВА

Утверждено приказом НИИ КВОВ АКХ им. К. Д. Памфилова
от 9 апреля 1985 г. № 24

Рекомендовано к изданию ученым советом НИИ KBОВ АКХ им. К.Д.Памфилова.

Содержит сведения, уточняющие конструктивные и другие особенности сооружений, вошедших в основной нормативный документ, а также указания по ряду новых разработок, которые могут применяться только в экспериментальном порядке, при этом для хозяйственно-питьевого водоснабжения необходимо наличие положительного заключения санитарных органов.

Для инженерно-технических работников проектных организаций.

При пользовании Пособием необходимо учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые и журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Составлено с учетом научных исследований и обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации водопроводных станций за последние годы.

Пособие разработано НИИ КВОВ АКХ им. К.Д.Памфилова — кандидатами техн. наук Е.И.Апельциной (разд. 1), В.М.Корабельниковым (разд. 4, 13, 14), А.М.Перлиной (разд. 13), И.И.Деминым (разд. 6), В.П.Криштулом, В.М.Трескуновым (разд. 7), Г.Л.Медришем (разд. 15), В.М.Любарским (разд. 16) совместно с ВНИИ ВОДГЕО — д-ром техн. наук А.И.Егоровым (разд. 2), кандидатами техн. наук И.М.Миркисом, Э.А.Прошиным (разд. 1), И.С.Родиной (разд. 2), Э.Л.Вольфтруб (разд. 3, 4), Г.Ю.Ассом (разд. 12); РНИИ АКХ им. К.Д. Памфилова — кандидатами техн. наук И.Х.Коварской (разд. 5), А.И. Филатовым (разд. 8), ОИСИ — канд. техн. наук П.А.Грабовским (разд. 8); ЦНИИКИВР — канд. техн. наук М.Г.Журбой (разд. 9); АзНИИ водных проблем — канд. техн. наук И.С.Бабаевым (разд. 10); ЦНИИЭП инженерного оборудования — кандидатами техн. наук В.И.Родиным, Б.Д. Сукасяном, инж. Г.Р.Рабиновичем (разд. 11).

В отборе материала, составлении и редактировании Пособия участвовали: кандидаты техн. наук И.И.Демин, Л.Н.Паскуцкая, В.П.Криштул (НИИ КВОВ АКХ им. К.Д.Памфилова); канд. техн. наук В.В.Ашанин, д-р техн. наук, проф. И.Э.Апельцин (ВНИИ ВОДГЕО); инженеры В.А.Красулин, Л.П.Розанова (Гипрокоммунводоканал); А.Ф.Бриткин (Союзводоканалпроект); Г.Р.Рабинович (ЦНИИЭП инженерного оборудования)

1. РАСПРЕДЕЛИТЕЛИ РЕАГЕНТОВ

В практике водоподготовки в соответствии с требованиями СНиП 2.04.02-84 должно быть обеспечено быстрое и равномерное распределение реагентов в обрабатываемой воде. Особенно важно увеличение скорости распределения при введении коагулянтов (растворов солей алюминия и железа) для создания условий их эффективного и рационального использования.

Ниже описано несколько типов распределителей реагентов, разработанных НИИ КВОВ АКХ им. К.Д.Памфилова (тип I ) и ВНИИ ВОДГЕО (типы II-IV).

ПЕРФОРИРОВАННЫЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ КОАГУЛЯНТА (ТИП I)

1.1. Распределитель предназначен для введения растворов коагулянта или флокулянта и может быть установлен в трубе перед смесителем, при поступлении воды в смеситель или в одном из отделений входной камеры перед контактными осветлителями (черт. 1). В последнем случае рекомендуется устанавливать распределитель в проеме перегородки, создающем сужение потока и увеличение его турбулентности.

Черт. 1. Схема установки перфорированного распределителя коагулянта (тип I )

а — в вихревом смесителе; б — в перегородчатом или коридорном смесителе, входной камере контактного осветлителя; 1 — распределитель; 2 — секционная свинчивающаяся штанга; 3 — подача коагулянта; 4 — зарядка сифона

1.2. Потери напора при обтекании распределителя водой составляют 10-15 см.

1.3. Распределители из перфорированных трубок не рекомендуется применять при обработке воды раствором коагулянта, содержащим нерастворимые примеси.

1.4. Для введения растворов минеральных коагулянтов следует применять распределители из винипластовых труб или из нержавеющей стали.

1 .5. Распределитель коагулянта (черт. 2) состоит из центрального бачка со штуцером, на который надевается шланг для подачи коагулянта, и радиальных перфорированных трубок-лучей, имеющих отверстия, направленные по движению потока воды. Распределитель опускается на место установки с помощью свинчивающейся из отдельных секций штанги.

Черт. 2. Перфорированный распределитель коагулянта (тип I )

1 — центральный бачок; 2 — отверстия для ввода коагулянта; 3 — разъемная штанга; 4 — штуцер для присоединения шланга подачи коагулянта; 5 — заглушка; 6 — перфорированная трубка-луч

1.6. Число отверстий в распределителе следует определять по расходу раствора коагулянта и величине потери напора в распределителе 30—50 см.

1.7. Расход раствора коагулянта q к , см 3 /с, следует определять по формуле

, (1)

где Д к — доза коагулянта, г/м 3 ;

q в — расход воды через смеситель, м 3 /с;

С к — концентрация раствора коагулянта, % по массе;

r — плотность раствора коагулянта концентрации С к , г/см 3 .

Плотность раствора коагулянта при заданной концентрации следует принимать по табл. 1.

1.8. Расход раствора коагулянта q о, см 3 /с, проходящего через одно отверстие, следует определять по формуле

, (2)

где m — коэффициент расхода, приближенно равный 0,75;

w — площадь отверстия, см 2 ;

g — ускорение свободного падения, м/с 2 ;

h — заданная потеря напора в распределителе (см. п. 1.6).

В табл. 2 приведены расходы раствора коагулянта, проходящего через одно отверстие, при потере напора в распределителе, равной 30 см; указаны рекомендуемые диаметры лучей в зависимости от диаметра отверстий.

Расход раствора коагулянта,
проходящего через одно отверстие при h = 30 см, см 3 /с

1.9. Число отверстий no в распределителе (при выбранном диаметре отверстий) надлежит определять по формуле

. (3)

При n о > 32 следует увеличить диаметр отверстий и повторить расчет.

1.10. В целях уменьшения вероятности засорения отверстия должны быть раззенкованы так, чтобы их диаметр увеличивался от внутренней поверхности луча к наружной (после сверления отверстий на лучах сверлом расчетного диаметра).

1.11. Число лучей в распределителе следует выбирать так, чтобы на каждом луче было не более 3-4 отверстий (число лучей должно быть не более 8).

1.12. Отверстия на лучах распределителя должны быть расположены симметрично относительно оси трубы, по которой поступает обрабатываемая вода, а на каждом луче — симметрично относительно точки, отстоящей от стенки трубы на 0,25 диаметра трубы D.

Расположение отверстий на лучах распределителя следует выбирать в соответствии с табл. 3.

Число отверстий
на луче распределителя

Расстояние от внутренней стенки труба до отверстия, доли от D

0,16 ; 0,22 ; 0,28 ; 0,34

1.13. Следует предусматривать возможность использования шланга при подаче коагулянта для осуществления обратной промывки распределителя (см. черт. 1).

КАМЕРНО-ЛУЧЕВОЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ (ТИП II )

1.14. Камерно-лучевой распределитель предназначен для смещения обрабатываемой воды с растворами реагентов, за исключением известкового молока.

1.15. Камерно-лучевой распределитель располагается по оси потока обрабатываемой воды (черт. 3) и состоит из: цилиндрической камеры с радиальными перфорированными ответвлениями, имеющими открытые торцы; циркуляционного патрубка, расположенного внутри камеры соосно, открытого с обеих сторон и закрепленного на основании камеры, обращенном к потоку; реагентопровода, присоединенного к камере с противоположной стороны. Реагентопровод может быть снабжен приемной воронкой при подаче раствора реагента самотеком или соединен на фланцах соответствующей коммуникацией при подаче под напором.

Черт. 3. Камерно-лучевой распределитель (тип II, расположение — внутри трубопровода)

1 — корпус трубопровода; 2 — камера распределителя; 3 — лучевое ответвление; 4 — движение воды; 5 — отверстие для выхода раствора; 6 — радиальная распорка; 7 — глухая резиновая муфта, устанавливаемая с зазором 5—10 мм от корпуса трубопровода; 8 — циркуляционный патрубок; 9 — подача реагента; 10 — реагентопровод

1.16. Эффективность действия камерно-лучевого распределителя обеспечивается за счет:

поступления части исходной воды через циркуляционный патрубок внутрь камеры;

разбавления этой водой раствора реагента, поступающего внутрь камеры через реагентопровод (предварительное смешение) ;

увеличения первоначального расхода жидкого реагента, способствующего его рассредоточению в потоке;

равномерного распределения разбавленного раствора по сечению потока.

Поступление в камеру исходной воды через циркуляционный патрубок происходит под действием скоростного напора, имеющего наибольшую величину в ядре потока.

1.17. Камерно-лучевой распределитель размещают, как правило, внутри трубопровода (при вертикальном и горизонтальном его положении), на выходном участке трубопровода, подающего исходную воду, или на входном участке трубопровода, отводящего воду из сооружения, после которого она подлежит дальнейшей реагентной обработке (черт. 4).

Предпочтительный вариант установки распределителей в трубопроводах рекомендуется выбирать с учетом возможности их осмотра и замены без прекращения подачи обрабатываемой воды.

При обработке воды несколькими реагентами распределители растворов следует устанавливать в последовательности, определяемой технологической схемой. При этом отдельные распределители могут быть объединены в блоки.

Черт. 4. Схемы установки камерно-лучевых распределителей (тип II)

а — вблизи выходного сечения вертикального трубопровода; б — вблизи входного сечения горизонтального отводящего трубопровода; 1 — трубопровод; 2 — движение воды; 3 — камерно-лучевой распределитель; 4 — подача реагента; 5 — опорная конструкция

1.18. Расчетные показатели камерно-лучевых распределителей и размеры их конструктивных элементов приведены в табл. 4.

Показатели и конструктивные элементы

Продолжительность смешения при установке внутри трубопровода Т, с

То же, при установке вблизи выходного (входного) сечения трубопровода Т, с

Скорость потока n , м/с

Коэффициент гидравлического сопротивления x

Отношения размеров элементов к диаметру D подающего (отводящего) трубопровода:

диаметр камеры d к

диаметр циркуляционного патрубка d ц

диаметр лучевого ответвления d л

диаметр реагентопровода d р

высота камеры Нк

высота циркуляционного патрубка Нц

длина лучевых ответвлений L л

Число лучевых ответвлений n л

Диаметр боковых отверстий лучевых ответвлений d о, мм

Коэффициент перфорации лучевых ответвлений Кп

ДИФФУЗОРНЫЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ (ТИП III)

1.19. Диффузорные распределители предназначены для смешения обрабатываемой воды с жидкими реагентами, в особенности с теми, которые содержат значительное количество твердых примесей (известковым молоком, угольной суспензией).

1.20. Диффузорный распределитель устанавливают в вертикальных трубопроводах по оси потока обрабатываемой воды. Он состоит из конического диффузора, обращенного выходным сечением навстречу потоку, и реагентопровода, присоединенного к входному сечению диффузора и снабженного приемником реагента. Горизонтальные кромки выходного сечения диффузора образуют со стенками трубопровода рабочий зазор для пропуска потока обрабатываемой воды (черт. 5).

Черт. 5. Диффузорный распределитель (тип III)

1 — корпус трубопровода; 2 — диффузор; 3 — движение воды; 4 — рабочий зазор; 5 — глухая резиновая муфта; 6 — радиальная распорка; 7 — подача реагента; 8 — приемник реагента; 9 — реагентопровод

1.21. Быстрое распределение реагентов обеспечивается за счет: поступления части исходной воды в диффузор под действием скоростного напора, имеющего наибольшую величину в ядре потока;

рециркуляции воды внутри диффузора в результате гашения скоростного напора и смешения ее с реагентом, поступающим в диффузор через реагентопровод;

равномерного распределения разбавленного реагента в рабочем зазоре;

турбулентной диффузии, образующейся в результате расширения потока при выходе из рабочего зазора.

Поступление разбавленного реагента из диффузора в рабочий зазор происходит за счет подсоса в область минимальных давлений.

1.22. Диффузорный распределитель следует размещать в трубопроводе свободно и центрировать радиальными распорками с зазорами между их торцами и стенкой трубопровода, равными 5-10 мм. Допускается блокировка с камерно-лучевым распределителем (черт. 6).

Черт. 6. Схема совмещения диффузорного и камерно-лучевого
распределителей

1 — корпус трубопровода; 2 — диффузорный распределитель; 3 — движение воды; 4 — камерно-лучевой распределитель; 5 — подача коагулянта; 6 — подача извести

1.23. Диффузорный распределитель можно одновременно с основным назначением использовать в качестве сужающего устройства для измерения расхода обрабатываемой воды с коэффициентом гидравлического сопротивления, указанным в табл. 5.

1.24. Расчетные показатели и размеры диффузорных распределителей указаны в табл. 5.

Показатели и конструктивные элементы

Продолжительность смешения Т, с

Скорость потока n , м/с

Коэффициент гидравлического сопротивления x

Отношения размеров элементов к диаметру D трубопровода:

длина участка смешения l

диаметр выходного сечения диффузора d к

диаметр реагентопровода d р

СТРУЙНЫЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ СУСПЕНЗИЙ РЕАГЕНТОВ
(ТИП IV)

1.25. Распределители струйного типа предназначены для быстрого смешения суспензий реагентов (извести, угля, глины и др.) с водой в напорных трубопроводах диаметром 200-1400 мм.

Распределители надлежит выполнять по одной из приведенных на черт. 7 схем, включающих: два распределительных элемента для трубопроводов диаметром D = 200 — 400 мм (вариант а); три — для D = 500 -700 мм (вариант б); четыре — для D = 800 — 1000 мм (варианты в, г); пять — для D = 1200 — 1400 мм (вариант д).

Черт. 7. Струйные распределители суспензий реагентов (тип IV)

а — д — варианты схем: а — D = 200 — 400 мм; б — D = 500 — 700 мм; в, г — D = 800 — 1000 мм; д — D = 1200 — 1400 мм; е -деталь ввода суспензии; 1 -трубопровод; 2 — реагентопровод; 3 — коллектор распределительный (резинотканевый рукав); 4 — стальная трубка; 5 — арматура запорная; 6 — сальник; 7 — струбцина запорная

1.26. Распределители можно устанавливать как на горизонтальных, так и на вертикальных участках трубопроводов. В месте установки распределителя расстояние от поверхности трубопровода до ограждающих конструкций должно быть не менее 300 мм.

1.27. Каждый распределительный элемент распределителя суспензии следует выполнять в виде трубки, введенной срезанным концом в трубопровод через сальниковое устройство и установленной срезом по направлению потока. На противоположном конце трубки снаружи трубопровода устанавливают запорную арматуру или струбцину на резино­­­тканевом рукаве.

1.28. Быстрое смешение обеспечивается струйной подачей суспензии реагента через несколько распределительных элементов перпендикулярно потоку воды с охватом большей части поперечного сечения потока струями реагента.

Для повышения эффективности смешения предусмотрена возможность увеличения длины распространения струй за счет выполнения среза трубки под углом 80°. Продольное перемещение распределительного элемента в сальнике позволяет добиться наибольшей площади охвата поперечного сечения потока воды струей реагента. При скорости выхода струи из распределительного элемента менее средней скорости движения воды в трубопроводе длину введенного в трубопровод участка распределительного элемента следует увеличивать, при большей скорости выхода реагента — уменьшать.

www.vashdom.ru

Пособие к СНиП 2.04.05-91. Пособие 1.91 Расчет и распределение приточного воздуха

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ АРЕНДНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ ПРОМСТРОЙПРОЕКТ

ПОСОБИЕ 1.91 к СНиП 2.04.05-91

РАСЧЕТ И РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА

Главный инженер института И. Б. Львовский

Главный специалист Б. В. Баркалов

Рекомендовано к изданию решением Технического Совета арендного предприятия Промстройпроект.

Пособие 1.91 к СНиП 2.04.05.91. Расчет и распределение приточного воздуха. /Промстройпроект, М. 1993 г.

Пособие 1.91 к СНиП 2.04.05.91 «Расчет и распределение приточного воздуха» разработано Промстройпроектом (канд. техн. наук Б.В. Баркалов), при участии: ЦНИИПромзданий (канд. техн. наук Е.О. Шилькрот), СантехНИИпроекта (инж. Л.Ф. Моор), ГПИ-1 (инж. В.И. Мошкин).

Пособие содержит рекомендации и комментарии, разъясняющие требования основных пунктов СНиП 2.04.05-91 по определению расходов приточного воздуха и распределению его в помещениях с указанием литературы и типовой документации в помощь проектировщикам.

В Пособии использованы материалы и консультации специалистов: ВНИИ охраны труда г. Санкт-Петербурга (д-р техн. наук М.И. Гримитлин, канд. техн. наук Л.В. Павлухин, M.А. Живов, Г.M. Позин), ЦНИИЭП инженерного оборудования (канд. техн. наук М.Д. Тарнопольский), ВНИИГС (канд. техн. наук Л.Б. Успенская, ГПИ Проектпромвентиляция (канд. техн. наук Д.И. Хейфец), Рижский политехнический институт (канд. техн. наук A.M. Сизов).

Пособие предназначено для специалистов в области отопления и вентиляции.

Рецензент доктор технических наук В. П. Титов.

Редактор инженер Н. В. Агафонова.

ПЕРЕЧЕНЬ ПОСОБИЙ К СНИП 2.04.05-91
«ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ».

1.91. Расход и распределение приточного воздуха.

3.91. Вентиляторные установки.

11.91. Расчетные параметры наружного воздуха для типовых проектов.

1. Общие требования и рекомендации к расчетам расхода воздуха

1. Раздел СНиП 2.04.05-91 (далее СНиП) [1] «Расход приточного воздуха» п.п. 4.42 4.48 совместно с обязательными приложениями 17 и 19 должны выполняться при расчетах расхода приточного, наружного и рециркуляционного воздуха для систем вентиляции, вентиляции совмещенной с воздушным отоплением, систем кондиционирования воздуха и воздушного отопления.

2. Расход воздуха должен определяться для теплого и холодного периодов года и для переходных условий в соответствии с п.п. 2.13 — 2.19 СНиП по обязательному приложению 17 по избыткам явной теплоты, вредных и взрывоопасных веществ и по избыткам влаги.

Вместо отдельных расчетов по избыткам явной теплоты и влаги расчет может быть выполнен по избыткам полной теплоты с учетом общих требований СНиП, рекомендаций и примеров к расчету, изложенных в п.п. 1 — 19 Пособия.

Расход воздуха для вентиляции, кондиционирования и воздушного отопления.

а) в обслуживаемой зоне жилых, общественных и административно-бытовых помещений — не более чем на 3 град. С выше расчетной температуры наружного воздуха (параметры А, далее ), но не более 28 град. С. Для районов с расчетной температурой наружного воздуха 25 град. С (параметры А) и выше температура в помещениях не должна превышать 33 град. С. Ограничения температур в обслуживаемой зоне 28 — 33 град. С не распространяются на жилые помещения;

б) на постоянных и непостоянных рабочих местах в рабочей зоне производственных помещений на 4 град. С выше расчетной температуры наружного воздуха в населенных пунктах, где tA > 18 град. С:

(1)

и в населенных пунктах,, где tA 28 град.С по таблице:

категория работ Iа Iб IIа IIб III

Vн 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 м/с

6. Оптимальные метеорологические условия в Оз жилых, общественных и административно-6ытовых помещений в теплый период года следует обеспечивать по обязательному приложению 5 СНиП: температуру воздуха 20-22 град. С, при относительной влажности 60-30% скорости движения воздуха не более 0,2 м/с, а при температуре 23-25 град. С и той же относительной влажности и скорости движения воздуха не более 0,3 м/с.

В производственных помещениях в теплый период года, согласно приложению 2 СНиП в рабочей зоне требуется поддерживать оптимальные метеорологические условия в зависимости от категории работ:

категория работ Iа Iб IIа IIб III

температура в О и Рз 23-25 22-24 21-23 20-22 18-20 град.С

скорость движения воздуха 0,1 0,2 0,3 0,3 0,4 м/с

при относительной влажности воздуха 40-60%.

Кроме того, для производственных помещений в зависимости от класса систем кондиционирования воздуха (далее СКВ) метеорологические условия следует принимать:

— для первого класса — условия, требуемые для технологического процесса (при экономическом обосновании) или по требованиям нормативных документов;

— для второго класса — по приведенным выше оптимальным нормам или по технологическим требованиям; скорость движения воздуха в О или Рз допускается принимать в пределах допустимых норм;

— для третьего-класса — метеорологические условия принимаются в пределах допустимых норм, если они не могут быть обеспечены вентиляцией в теплый период года без применения искусственного охлаждения воздуха или метеорологические условия по оптимальным нормам при экономическом обосновании.

Если технологические требования выходят за указанные выше пределы допустимых параметров, то они должны быть согласованы с органами санитарного надзора.

Примечание. Материалы, которые рекомендуется учитывать при сравнении экономической эффективности СКВ приведены в [2].

7. Предельная разность температур в О или Рз для СКВ в теплый период года определяется по J-d диаграмме по схеме на рис. 1б. Точка 1 — требуемые параметры воздуха в О или Рз: из точки 1 проводится прямая 1-2 по лучу тспловлажностного отношения e= 3,6Q/W кДж/кг, до пересечения с прямой 3-2. проходящей по d = constant из точки 3, где относительная влажность воздуха 90-95%, до точки 2, температура в которой выше, чем в точке 3 на число градусов, соответствующее нагреванию воздуха в вентиляторе и воздуховодах, численно равное t3 — t2 = 0,001р град. С, где р — полное давление, развиваемое вентилятором, Па. Отрезок 2 — 1 представляет предельную разность температур в О или Рз град. С. Точка 4 представляет параметры воздуха в верхней зоне помещения. Если полную разность температур использовать не представляется возможным, то воздух нагревают за счет рециркуляции или воздухоподогревателя до точки и процесс в помещении идет по прямой .

8. Для помещений, в которых требуется поддерживать высокую влажность воздуха, в теплый период года экономически целесообразно применять доувлажнение воздуха с помощью пневматических (как правило) форсунок, размещенных в помещении (см. п.п. 53 — 59). В этом случае предельную рабочую разность температур следует определять из построения условного процесса ассимиляции избытков явной теплоты, показанного на рис. 1в.

(8)

Для определения параметров точки t5 на Jd диаграмме находят точку t1,d1, соответствующую заданным параметрам воздуха в О или Рз помещения, от которой в левую сторону откладывают отрезок, равный Dd = d1 — d5 г/кг, соответствующий мощности проектируемой системы доувлажнения, как правило, не более 2 г/кг.

По прямой J1 = constant на пересечении с d5 находят точку с параметрами t5,d5 и проводят прямую d5 до пересечения с изотермой t2, температура в которой выше температуры t3 на число градусов, равное t2 — t3 = 0,001р град. С. Воздух с параметрами точки 3 может быть получен как сказано в п.п. 6 и 7.

Действительный процесс ассимиляции теплоты и влаги пройдет по линии 2 — 1 — 4, а при невозможности использования всей действительной разности температур 1 — 2, после нагревания воздуха подмешиванием рециркуляционного или после воздухонагревателя, пойдет по линии .

9. Разность температур в О иди Рз помещения, в соответствии с п. 2.10 и прил. 7 СНиП, необходимо проверить на допустимое отклонение температуры, град. С, в приточной струе от нормируемой температуры в обслуживаемой или рабочей зоне. Проверка должна производиться по материалам [3], [4], [5], [19].

Согласно прил. 7 СНиП допускаемое отклонение температуры в приточной струе не должно превышать 1,5 — 2 град., в зоне прямого воздействия струи и 2 — 2,5 град. вне этой зоны, а при кондиционировании соответственно 1 — 1,5 град. С. При принятой разности температур в рабочей зоне 3 или 4 град. С для вентиляции производственных помещений проверка может потребоваться в исключительных случаях, например, для помещений высотой 4 м и менее и при работах на постоянных местах, особенно при работе сидя.

При подаче воздуха охлажденного водой, циркулирующей по замкнутому циклу и при кондиционировании разность температур значительно увеличивается и может принимать значения, до 12 град.С. Поэтому при подаче охлажденного воздуха проверка по прил. 7 СНиП обязательна.

10. Для СКВ, работающих с доувлажнением воздуха в помещении, проверке подлежит только фактическая разность температур в Рз, представленная отрезком 1 — 2 на рис. 1в, а не фиктивная — расчетная разность, представленная отрезком 5 — 2.

Проверка допустимого отклонения температуры в приточной струе от температуры в О или Рз помещения связана с проверкой отклонения максимальной скорости в струе приточного воздуха от средней нормативной по п. 2.10 СНиП.

2. Рекомендации к расчету расходов воздуха для вентиляции и отопления

11. Расход воздуха для вентиляции помещения определяется на основании технологических данных:

а) о поступлении в помещение теплоты, влаги, вредных и взрывоопасных газов и паров, выделяющихся от технологического оборудования и поступающих в помещение, за вычетом удаленных через местные отсосы от оборудования;

б) о расходе воздуха на местные отсосы от технологического оборудования, выделяющего вредные и взрывоопасные газы, пары, пыль и аэрозоли, и на другие нужды — горение, сушку, пневмотранспорт, химические реакции с указанием зоны, из которой забирается воздух.

К потоку теплоты , полученному от технологов, добавляется поступление теплоты от солнечной радиации (см. Пособие 2.91) и от работающих людей. В тех случаях, когда технологи не могут дать расходов воздуха, удаляемого через местные отсосы, они принимаются по справочнику [4]. При определении расхода вентиляционного воздуха для переходных условий и холодного периода года учитываются потери теплоты через ограждения помещения.

При определении расхода воздуха на вентиляцию следует руководствоваться требованиями п. 4.58 и п. 4.55 СНиП. Согласно п. 4.58 «Удаление воздуха из помещений системами вентиляции следует предусматривать из зон, в которых воздух наиболее загрязнен или имеет наиболее высокую температуру или энтальпию.» — это основная часть требований данного пункта, руководствуясь которой следует обратиться к табл. 1 и 2 коэффициентов воздухообмена и учитывая возможные варианты организации распределения приточного воздуха в помещении выбрать оптимальный вариант, соответствующий наибольшему из возможных коэффициентов воздухообмена. [6, 7, 7а].

Руководствуясь п. 4.55 СНиП — «В производственные помещения приточный воздух следует подавать в рабочую зону», далее в нем указываются варианты подачи воздуха в рабочую зону, из которых непосредственная подача в рабочую зону наиболее эффективна (см. табл. 2), но не всегда осуществима. Основное требование этого пункта — указание о распределении всего объема приточного воздуха в рабочую зону, не деля его на рабочую и верхнюю зоны, на которые делится расход воздуха, удаляемый из помещения. Максимальный эффект достигается при минимальных удалениях воздуха из нижней — рабочей зоны, т. е. принимая для удаления из нее только заданные расходы на местные отсосы и на технологические нужды. Весь остальной воздух следует удалять общеобменной вентиляцией из верхней зоны. Исключения из этих правил приведены в п.4.56 — 4.60 СНиП. Они касаются помещений со значительными влаговыделениями; с выделениями пыли, и при кондиционировании воздуха помещений в части, идущей на рециркуляцию и др.

В помещениях с избытками теплоты температура и концентрация вредных газов и паров в верхней зоне больше, чем в О или Рз. Это как правило касается и тех газов и паров, которые имеют удельный вес больше удельного веса воздуха. В производственных помещениях с удельными избытками теплоты более 23 Вт/куб. м (см. табл. 1) в верхней зоне разность температур 1,3 — 2 раза, а разность концентраций вредных паров и газов 1,3 — 2,7 раз больше, чем таковые в рабочей зоне.

При незначительных удельных избытках теплоты и воздухообменах до 5 крат в час разность температур в верхней зоне, в зависимости от способа подачи приточного воздуха, при экспериментах ВНИИГС с тяжелыми газами (опыты велись [7а] с СО2 в 44/29 = 1,5 раз тяжелее воздуха) в 1,05 до 1,3 раз выше чем в рабочей зоне, а по разности концентраций вредных газов до 1,85 раз превышает их в рабочей зоне. Только при воздушных струях, настилающихся на потолок или выпущенных сосредоточенно в верхней зоне, разность температур снижается в верхней зоне до 0,95 от таковой в рабочей зоне.

При больших воздухообменах температуры и концентрации газов и паров (последние в меньшей мере) выравниваются по высоте помещения и коэффициенты становятся равны или близки к 1, за счет интенсивного перемешивания воздуха. Известно, что в помещении циркулирует в 10 — 20 и более раз больше воздуха, чем воздуха, вентилирующего помещение. Если весь объем вентиляционного воздуха удалять из рабочей зоны, то и тогда струи, направляемые в рабочую зону вынесут из нее в 9 — 19 раз больше воздуха в верхнюю зону, потоками, питающими приточные струи. Следовательно, даже при коэффициентах воздухообмена равных 1 и меньше, удаляемый воздух целесообразно забирать из верхней зоны, т. к. он уже получил импульс двигаться в этом направлении. Ведь известно и то, что всасывающие факела весьма мало активны, поэтому общеобменная вытяжка ни в какой степени не может сравниваться с действием приточных струй.

Из нижней зоны помещений (у пола) рекомендуется проектировать общеобменную вытяжку в складах баллонов с холодными и жидкими газами и при рециркуляции воздуха в СКВ. При этом следует учитывать требование об удалении из верхней зоны не менее однократного воздухообмена в час, а в помещениях высотой более 6 м не менее 6 куб. м/ч на 1 кв. м площади помещения, в котором выделяются вредные или горючие газы или пары. Это также может служить основанием для определения расхода воздуха из нижней зоны (по разности расходов, путем последовательного приближения).

Требования п.п. 4.57 и 4.58 СНиП 2.04.05-86 об удалении из нижней зоны 2/3 общего расхода воздуха помещения, если в нем выделяются газы или пары, имеющие удельный вес больше удельного веса воздуха и 1/3 при меньшем удельном весе — исключены из СНиП, как необоснованные.

12. Для определения расхода приточного воздуха при ассимиляции избытков теплоты, влаги и вредных и взрывоопасных веществ, поступающих в помещение в теплый период года, следует использовать формулы (1) — (4) обязательного приложения 17 к СНиП или формулы 10 — 12 Пособия. Предварительно, в зависимости от вида расчета, необходимо определить полную разность температур, Dtуд, влагосодержания, Ddуд, теплосодержания (энтальпии), DJуд, или разность концентраций вредных веществ в воздухе, уходящем из помещений, Ddуд, (как правило, из верхней зоны) и в воздухе, поступающем в помещение.

Для определения этих величин пользуются разностью их в рабочей зоне, определенной по п.п. 1 — 10 и коэффициентами воздухообмена: Kвоз для температур Кt, для влагосодержания и вредных веществ, отличным от них коэффициентом Кq. Расчет ведется по формулам:

,з, ,з, Jр,з, ,з — температура, град. С, влагосодержание, г/кг, энтальпия, кДж/кг, в рабочей зоне помещения и tприт, dприт,. Jприт, qприт — в приточном воздухе.

Коэффициенты воздухообмена следует принимать по нормативным или экспериментальным данным, полученным для данного или аналогичного объекта. При отсутствии таких данных Кt и Кq могут приниматься по табл. 1 или 2.

13. Расход воздуха для ассимиляции избытков явной теплоты при вентиляции и кондиционировании воздуха следует определять в куб. м/ч по формулам:

а) при отсутствии удаления воздуха из рабочей зоны помещения:

б) при удалении части воздуха из рабочей зоны:

в) при удалении всего воздуха из верхней зоны:

Q — избытки явной теплоты, Вт, — разность тепловых потоков, поступающих в помещение и уходящих из него при расчетных параметрах наружного воздуха, после осуществления технологических и строительных мероприятий по уменьшению теплопоступлений в помещение от оборудования и трубопроводов;

с — теплоемкость воздуха, равная 1,2 кДж/(куб. м град. С) при определении расхода в куб. м/ч или 1,0 кДж/(кг град. С) при расходе в кг/ч;

— разность температур в рабочей зоне помещения, определенная по п.п. 4 — 10;

— полная рабочая разность температур, определенная по п.п. 11 и 12 и формуле (9).

— расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны помещений системами местных отсосов, общеобменной вентиляции и на технологические нужды, куб. м/ч или кг/ч.

14. При определении расхода наружного воздуха для вентиляции с целью ассимиляции избытков явной теплоты в помещении при переходных условиях, как правило, исходят из невозможности подавать воздух с расчетной температурой 8 град. С (см. п. 2.17 СНиП) на постоянные рабочие места. Поэтому в проекте предусматривают устройства, направляющие поток воздуха из воздухораспределителей, при переходных условиях горизонтально, вверх или в сторону от постоянных рабочих мест. Допустимые температуры воздуха в рабочей зоне рекомендуется принимать по графе 8 прил. 2 СНиП, в зависимости от категории работ от 12 до 18 град. С. Этим определяется минимальная разность температур в рабочей зоне, равная при тяжелой работе 12 — 8 = 4 град. С и при других категориях тяжести соответственно 5, 7, 9 и 10 град. С. Температуры воздуха в рабочей зоне превышающие 12 — 18 град. С можно принимать, обосновывая разность температур в рабочей зоне расчетом по п. 9.

15. В холодный период года, началом которого являются переходные условия, когда начинает действовать система теплоснабжения или имеется возможность подогревать приточный воздух за счет использования тепловых вторичных источников теплоты или принимать рециркуляцию воздуха, (в помещениях с избытками теплоты) разность температур воздуха в О или Рз следует принимать максимальной, обоснованной по п. 9 Пособия.

Температура воздуха в рабочей зоне помещения должна приниматься максимальной из приведенных в графах 7 и 8 прил. 2 СНиП или устанавливаться как экономически целесообразная, в соответствии с п. 2.1 СНиП.

Расход воздуха- определяется по формулам (10) — (12) и принимается постоянным на весь холодный период года, если он превышает расходы, полученные по п.п. 16 и 17.

— заданный технологами расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны помещения, куб. м/ч, на местные отсосы и технологические нужды;

m — заданная масса вредных газов, паров и аэрозолей, поступающих в помещение, мг/ч;

= qпp — разность концентраций вредных веществ в рабочей зоне помещения, принимаемая для равной ПДК и qпp — по расчету концентраций в воздухоприемных устройствах, но не более 0,3 ПДК;

гдe Kq — по табл. 1 или 2.

17. Расход приточного воздуха, куб. м/ч, для обеспечения норм взрывопожарной безопасности следует определять по формуле (13) или (14) отдельно для массы «m» каждого из горючих газов, паров и аэрозолей, мг/ч, поступающих в помещение и, учитывая в дальнейших расчетах большую из найденных расходов.

(14)

Связывающий эффект — разность концентраций в формуле (13) следует принимать одинаковой для рабочей и верхней зоны где — нижний концентрационный предел распространения пламени по газо-, паро- или пылевоздушной смеси, мг/куб. м, принимаемый по [9] Приложению 1 или по данным, опубликованным головными научно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности или выданными Государственной службой стандартных справочных материалов;

qприт — концентрация горючего газа, пара или пыли (аэрозолей) в воздухе, подаваемом в помещение, мг/м3.

Примечание: Для большинства вредных газов или паров концентрации их в воздухе, соответствующие ПДК на порядок ниже концентраций, соответствующих — нижнего концентрационного предела распространения пламени, например для аммиака ПДК 20мг/м3, а НКПРП 106 г/м3 или отношение 0,1 · 106 · 1000/20 = 530 раз.

Значения коэффициента воздухообмена Кt для расчета температуры и Kq для расчета концентраций вредных и взрывоопасных газов и паров в верхней зоне помещений со значительными избытками теплоты, при подаче воздуха непосредственно в рабочую зону или наклоненными струями в направлении рабочей зоны.

Помещения с избытками теплоты (явной) более 23 Вт/куб. м

snipov.net

Пособия к снип 20402

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ

АРЕНДНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ ПРОМСТРОЙПРОЕКТ

ПОСОБИЕ 6.91 к СНиП 2.04.05-91

Главный инженер института И.Б.Львовский

Главный специалист Б.В.Баркалов

Рекомендовано к изданию решением секции Технического Совета арендного предприятия Промстройпроект.

В Российской Федерации отсутствуют нормативные и экспериментальные данные об огнестойкости воздуховодов, коллекторов, каналов и шахт для систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления, а также для систем удаления дыма при пожарах (далее “воздуховоды”) и методика испытаний воздуховодов на огнестойкость.

Пособие 6.91 к СНиП 2.04.05-91 разработано на основании материалов одноименного пособия к СНиП П-33-75, выпуска 10 к СНиП 2.04.-5-86 и опубликованных работ ВНИИПО МВД СССР и ЦНИИСК им. Кучеренко, подтвержденных опытом проектирования и эксплуатации воздуховодов, обобщенного Промстройпроектом и ГПИ Минлегпрома СССР.

Пособие 6.91 дополнено данными, вытекающими из новых требований к огнестойкости воздуховодов, содержащихся в СНиП 2.04.05-91.

Пособие 6.91 разработано институтом Промстройпроект (канд. техн. наук Б.В.Баркалов). Пособие содержит рекомендации по проектированию огнестойких воздуховодов и действует до получения данных об огнестойкости воздуховодов, прошедших испытания по утвержденной методике.

Пособие предназначено для специалистов в области отопления и вентиляции.

Рецензент доктор технических наук В.П.Титов

Огнестойкий воздуховод, согласно определению СНиП 2.04.05-91 (далее СНиП) – “плотный воздуховод со стенками, имеющими нормируемый предел огнестойкости”.

Плотным, согласно СНиП, называется воздуховод класса “П”, если потери или подсосы воздуха в % от полезного расхода в системе не превышают:

, (1)

где: l, — длина и средний диаметр воздуховода, м. Расчет выполняется отдельно для всасывающей и нагнетательной частей системы,

р, Д, V – избыточное статическое давление, Па, диаметр, м, скорость в воздуховоде, в месте присоединения его к вентилятору, м/с.

Для прямоугольных воздуховодов допускаются потери на 10% больше, чем полученные по формуле(1).

Потери и подсосы могут быть также определены по табл.1 СНиП.

Огнестойкими должны проектироваться транзитные воздуховоды систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления (далее вентиляции) и все вытяжные и приточные воздуховоды системы дымоудаления (далее дымоудаление). Транзитным, согласно СНиП называется воздуховод или участок воздуховода, прокладываемый за пределами обслуживаемого им помещения или группы помещений, обслуживаемой сборным воздуховодом. Сборным воздуховодом называется участок воздуховода, к которому присоединяются воздуховоды, проложенные на одном этаже. Сборный воздуховод, к которому присоединяются воздуховоды из двух или большего числа этажей, называется коллектором.

Предел огнестойкости транзитных воздуховодов отдельных, сборных и коллекторов вентиляционных систем, следует понимать в соответствии с п.4.118 СНиП.

Транзитные воздуховоды и коллекторы после пересечения, перекрытия или противопожарной преграды обслуживаемого или другого помещения на всем протяжении до помещения для вентиляционного оборудования следует предусматривать с пределом огнестойкости, не менее указанного в табл.1.

Предел огнестойкости воздуховодов дымоудаления – транзитных и не транзитных, одиночных, сборных или коллекторов следует принимать не менее 0,75 ч при удалении дыма и газов (далее газов) непосредственно из помещения, в котором произошел пожар, 0,5 ч – при удалении газов после пожара, потушенного установками газового пожаротушения предел огнестойкости воздуховодов приточной противодымной вентиляции следует принимать равным 0,5 ч.

www.vashdom.ru

Пособие к СНиП 2.08.02-89
Проектирование систем оповещения и управления эвакуацией людей при пожарах в общественных зданиях

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль».

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Предназначено для специалистов проектных организаций, занятых проектированием систем оповещения о пожаре и управления эвакуацией людей в общественных зданиях и сооружениях, на которые распространяется действие требований СНиП 2.08.02-89, а также в уникальных объектах (в их числе памятники архитектуры, реставрируемые объекты). Может использоваться работниками пожарной охраны при проведении экспертизы проектов.

С введением в действие СНиП 31-06 справочные пособия к СНиП 2.08.02 отменяются. Их использование допустимо в пределах действующей нормативной документации.

Продлен срок действия Пособия до 31.12.2011 г. — письмо Минрегиона России № 33303-ИП/08 от 21.09.2010 г.

Оглавление

1 Классификация СОУЭ

2 Определение типов СОУЭ для общественных зданий и сооружений различного назначения

3 Разработка структуры и расчет основных параметров СОУЭ

4 Пункты управления СОУЭ

5 Электропитание СОУЭ

6 Автоматизированные системы оповещения о пожаре и управления эвакуацией людей

standartgost.ru

Пособие к сНиП 2.08.02-89 Проектирование предприятий общественного питания

Pyrex selection se30bf7 от 498грнСравнение цен на сковородки в интернет-магазинахХарактеристикиЦеныek.ua

Супер гриль-сковорода. Торопитесь! Всего 200 грн.! Оптом еще дешевле!gril-gas.zakupka.com

Государственный научно-проектный институт учебно-воспитательных, торгово-бытовых и досуговых зданий (Институт общественных зданий) Минстрой России

Справочное пособие к СНиП

Серия основана в 1989году

Проектирование предприятий общественного питания

Москва Стройиздат 1992

Рекомендовано к изданию секцией научно-технического совета института общественных зданий Минстроя России (бывший ЦНИИЭП учебных зданий Госкомархитектуры).

Редактор Л. В. Павлова

Проектирование предприятий общественного питания/Государственный научно-проектный институт учебно-воспитательных, торгово-бытовых и досуговых зданий. — М.: Стройиздат, 1992.: ил. — (Справ. пособие к СНиП).

Является справочным пособием к СНиП 2.08.02-89 «Общественные здания и сооружения». Изложены общие положения, объемно-планировочные и конструктивные решения, рекомендации по инженерному оборудованию при проектировании предприятий общественного питания общедоступной сети. Даны основные нормативы расчета предприятий общественного питания.

Для инженерно-технических работников проектных организаций.

Пособие разработано ЦНИИЭП учебных зданий (канд. архит. Г.А. Герасимова, инженеры Н.Г. Константинова, Б.С. Городинский, А.Д. Вепринский).

1. Общие положения

1.1. Пособие является рекомендательным документом по проектированию общедоступных предприятий общественного питания и предприятий общественного питания для высших учебных заведений, оно способствует выполнению требований СНиП 2.08.02-89, СНиП 2.08.01-89 (для предприятий, встроенных в жилые дома) и других нормативных документов, упомянутых в СНиП 2.08.02-89, в которых формулируются требования по проектированию отдельных разделов проектов.

Кроме того, в Пособии использованы действующие указания и инструкции по проектированию общедоступных предприятий общественного питания Госстроя СССР, Госкомархитектуры, Минторга СССР и др.

1.2. Проектирование предприятий общественного питания должно осуществляться с учетом климатических, экологических, гидрогеологических, демографических, национально-бытовых и других местных условий конкретных районах строительства. При проектировании следует также руководствоваться СНиП «Строительная климатология и геофизика», дополненным БСТ № 10, 1984 г. — карта климатических районов.

При проектировании для строительства в сейсмических районах (7, 8 и 9 балльности), на вечномерзлых грунтах, на просадочных грунтах и подрабатываемых территориях учитываются специальные требования, соответствующие природным условиям конкретных площадок строительства.

1.3. Пособие распространяется на разработку индивидуальных и типовых проектов для строительства новых объектов и реконструкции действующих предприятий общественного питания, расположенных в отдельно стоящих зданиях, встроенных и пристроенных к зданиям иного назначения, а также предприятий, которые включены в состав торговых, общественных и других многофункциональных объектов комплексного обслуживания населения, включая магазины и рыночные комплексы, вокзалы и пр.; независимо от ведомственной принадлежности предприятия общественного питания.

1.4. Прогресс в проектных решениях предприятий общественного питания может быть достигнут только на основе комплексного подхода к решению задач путем:

учета конкретных градостроительных условий размещения предприятий в системе городской (поселковой) застройки;

формирования объемно-планировочных структур, отвечающих функционально-технологическим требованиям и создающих оптимальную среду как для посетителей, так и для персонала;

внедрения экономических конструктивных систем, строительных и отделочных материалов, обеспечивающих возможность создания выразительных по архитектуре и интерьерам зданий;

применения высокопроизводительного современного технологического и экономичного в эксплуатации инженерного оборудования, в соответствии с санитарными требованиями и задачами повышения культуры эксплуатации предприятий;

максимального использования для приготовления пищи полуфабрикатов, вырабатываемых на предприятиях пищевой промышленности, фабриках-заготовочных и плодоовощных предприятиях, что позволяет уменьшить производственные и подсобные (складские) площади в предприятиях и повысить эффективность производства, их рентабельность.

1.5. Пособие по проектированию предприятий общественного питания содержит рекомендации, отвечающие вышеприведенным направлениям, и состоит из четырех основных разделов:

размещение в системе городской (поселковой) застройки, генплан участка;

объемно-планировочные и конструктивные решения предприятий;

Пособие сопровождается приложениями, в которых приводятся:

площади групп помещений: ресторанов, столовых общедоступной сети, кафе, закусочных, кафе молодежных, детских, молочных;

площади групп помещений: кафе-автоматов, кафе-мороженое, кафе-кондитерских, пивных баров, специализированных закусочных, предприятий быстрого обслуживания, буфетов, столовых-раздаточных;

площади групп помещений столовых высших учебных заведений, предприятий общественного питания для сельских населенных мест;

площади помещений цехов мучных изделий, кафетериев и магазинов кулинарии;

состав групп помещений предприятий общественного питания, в том числе — специализированных;

минимальные удельные показатели нормируемой площади предприятий общественного питания для городов и поселков на 1-е место в зале;

термины и сокращения.

1.6. При использовании Пособия для разработки проектов реконструкции действующих предприятий необходимо обеспечить индивидуальный подход к каждому объекту с учетом его конкретных особенностей и создать современное по технологии и типологической структуре предприятие, оснащенное прогрессивными средствами механизации производственных процессов, в соответствии с принятой методикой по разработке проектов реконструкции.

1.7. Величина предприятий общественного питания характеризуется количеством мест в обеденных залах. Величина магазинов кулинарии — размером торговой площади зала или количеством рабочих мест.

1.8. Выбор проектирования встроенного предприятия питания или отдельно стоящего здания определяется его типом, величиной и градостроительным назначением.

При этом в структуре городов и поселков городского типа, в сельской местности могут проектироваться как однотипные предприятия питания, например: столовые, кафе, рестораны, так и предприятия, объединяющие в едином здании комплекс различных предприятий питания, таких, как: ресторан, кафе, закусочную, магазин кулинарии и пр.

Такие предприятия, включающие в свою структуру разнообразные типологические компоненты (типы предприятий), называются комплексными предприятиями общественного питания и проектируются в соответствии со специфическими требованиями и рекомендациями.

1.9. Все отечественные типы предприятий общественного питания включают в свой состав пять основных функциональных групп помещений: группу помещений для посетителей; группу производственных помещений; группу складских помещений; группу административно-бытовых помещений и группу технических помещений.

В данном Пособии даются минимально допустимые нормативы площадей в целом по группам помещений, в соответствии с упомянутой выше дифференциацией по функциональным признакам для различных типов предприятий питания (см. прил. 1- 10) в соответствии с действующей «Номенклатурой типов предприятий общественного питания».

В структуре предприятия при проектировании каждой из пяти обозначенных групп помещений должны учитываться рекомендации и требования, предъявляемые в соответствии с их специфическими функциональными особенностями.

«Рекомендации по проектированию реконструкции действующих торгово-бытовых предприятий с учетом возможности применения прогрессивных технологий» (ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий и туристских комплексов Госкомархитектуры. Москва, 1988).

studfiles.net

Смотрите так же:

  • Нотариус булаева Нотариус булаева тел. (495) 220-73-60 09.06.2018 Реестр уведомлений о залоге движимого имущества – в помощь добросовестным автовладельцам 07.06.2018 Молодежный совет нотариусов Приморья отпраздновал День защиты детей 07.06.2018 Подведены итоги конкурса «Правовая Россия» Больше новостей. Добро пожаловать на […]
  • Правила аска фм Обсуждения Правила аска 4 сообщения незнание правил не освобождает от бана/снятия с роли. ЛЮДЕЙ, ЯВЛЯЮЩИХСЯ АДМИНИСТРАЦИЕЙ, МОЖНО УВИДЕТЬ В КОНТАКТАХ ГРУППЫ! ПРАВИЛА ДЛЯ ВСЕХ: 1. Мать всегда права.2. Запрещено говорить о несправедливости админов по отношению к некоторым отвечающим без четких доказательств, при […]
  • Закон об административных правонарушениях владимирская область Закон Владимирской области от 14 февраля 2003 г. N 11-ОЗ "Об административных правонарушениях во Владимирской области" (с изменениями и дополнениями) Закон Владимирской области от 14 февраля 2003 г. N 11-ОЗ "Об административных правонарушениях во Владимирской области" С изменениями и дополнениями от: 30 мая, 9 […]
  • Налоги и налогообложение последние издание Налоги и налогообложение. Ред. Майбуров И.А. 4-е изд. - М.: 2011. — 558 с. Четвертое издание учебника (предыдущие издания - 2007, 2008, 2009 гг. ) подготовлено с учетом всех последних изменений в налоговом законодательстве по состоянию на 1 августа 2009 г. Рассмотрены роль налогов в экономике и государстве, […]
  • Кашин адвокат Кашин адвокат адвокатов, включенных в реестр адвокатов Тверской области Филиал № 1 ТОКА ( г. Тверь, ул. Советская, 51; т.т.33-20-55;32-07-47;33-20-63) Заведующий филиалом – Стрелков Анатолий Владимирович) ( д.т.42-61-44 ) 1. Дуксова Мария Ивановна – 15.01.1925 г.р. 2. Дунаевский Владимир Евгеньевич –25.11.1953 г.р. […]
  • Закон 397 Федеральный закон от 22.11.2016 N 397-ФЗ "О внесении изменений в Федеральный закон "О федеральном бюджете на 2016 год" О ВНЕСЕНИИ ИЗМЕНЕНИЙ В ФЕДЕРАЛЬНЫЙ ЗАКОН "О ФЕДЕРАЛЬНОМ БЮДЖЕТЕ НА 2016 ГОД" 9 ноября 2016 года 16 ноября 2016 года Внести в Федеральный закон от 14 декабря 2015 года N 359-ФЗ "О федеральном бюджете […]
  • Правила работы волонтеров Основные идеи и понятия, необходимые для организации волонтерской (добровольческой) деятельности. 1.Общие подходы к организации волонтерской (добровольческой) деятельности. 1.1.Основные идеи и понятия, необходимые для организации волонтерской (добровольческой) деятельности. 1.2. Законодательные основы волонтерской […]
  • Правила соревнований по тхэквондо итф ПРАВИЛА СОРЕВНОВАНИЙ ПО ТХЭКВОНДО ВТФ ВСЕМИРНАЯ ФЕДЕРАЦИЯ ТХЭКВОНДО Опубликовано в паблике https://vk.com/tkd_news Автор перевода Хегай А.В. Приняты: May 28, 1973 Изменения: Oct. 1, 1977 Изменения: Feb. 23, 1982 Изменения: Oct. 19, 1983 Изменения: June 1, 1986 Изменения: Oct. 7, 1989 Изменения: Oct. 28, […]